结果表明,经典的JMAK再结晶动力学模型(fRX=1-exp(-Btn))中的Avrami指数n受温度的影响较大:在100°C到250°C的再结晶温度范围内,n值从0.51上升到2.3,且这些n值显著低于模型的理论值(3~4)。作者通过对再结晶显微组织的分析,解释了上述现象。这项工作...
镁稀土合金等温热压缩本构模型再结晶动力学模型可成形性高强镁稀土合金在高速交通工具,航空航天和军工等领域有着巨大的应用前景,但是镁稀土合金存在热成形能力差,本构和再结晶动力学模型复杂且精度差,应变不均匀等特点,很大程度上限制了镁稀土合金的推广.因此,本文选取Mg-8Gd-3Y(GW83)镁稀土合金,首先,利用等温热压缩...
基于动力学理论动态体积分数之间的相关性再结晶的x和应变可以表示通过avrami方程15其中k为avrami常数m指数而t是动态的时间长度为了避免人为因素的干扰在传统的观察金相试样应力的函数被用来表示动态再结晶体积分数并表达应力是由动态回复曲线得出recov通过位错密度的相关性应力1718其示于式11 内蒙古科技大学 本科生毕业外文...
武汉科技大学的学者研究了低温取向硅钢在625～850℃的等温退火过程,根据Avrami方程建立了其初次再结晶动力学模型,并利用EBSD技术对初次再结晶织构演变过程进行了分析。结果表明:当退火温度为850℃时保温5s即可发生完全再结晶;而在625℃下保温1.7h以上再结晶才能进行完全。当退火温度在625～700℃时,Avrami指数n在0.82～0....
动态再结晶动力学模型有Epsilon-S/Epsilon-C模型[7-8]、Epsilon-P模型[9-10]和Epsilon-S模型,但现有文献都没有验证哪种模型是最优模型。本文在Gleeble 1500热模拟实验机上进行Q345B钢单道次压缩变形实验,采用应变硬化率方法得到稳态应变,并应用Johnson-Mehl-Avrami(JMA)方程法建立再结晶体积分数模型。根据单道次...
摘要: 本文提出了依据热变形σ-ε信息确定动态再结晶分数的方法,建立了ε0.5同变形工艺参数间的关系模型,构造了一种新的动力学表象模型.本文还提出了求解模型待定参数的数值方法.作为应用,考察了St41钢热压缩条件下动态再结晶动力学行为.结果表明,动力学方程中的α值及ε0.5指数同关于C-Mn钢报道值一致.关键词:...
再结晶动力学模型 1. Arecrystallization kinetics modelis deduced by dislocation theory. 采用位错理论推导出了一个具有晶界迁移能、再结晶平均晶粒尺寸以及位错密度等材料物理参数再结晶动力学模型。 2) Dynamic Recrystallization Model 动力学再结晶模型 1. ...
内容提示: NbC 析出对奥氏体再结晶动力学计算模型的影响 朱国辉1, S. V. Subramanian2 1安徽工业大学材料科学与工程学院, 安徽, 马鞍山, 243002 2 McMaster University, Hamilton, Canada 摘要: 奥氏体再结晶动力学的分析是热轧过程组织性能控制和预报的基础。 微合金钢中 NbC 第二相粒子的析出过程对奥氏体的...
新的单参数动态再结晶动力学建模及晶粒尺寸预测 通过引入动态再结晶的演化速率,分析了基于Avrami方程的经典动态再结晶动力学模型的不足.提出了一种新的具有单参数的动态再结晶动力学模型,反映了动态再结晶过程缓慢快... 刘娟,李居强,崔振山,... - 《金属学报》 被引量: 25发表: 2012年 基于反分析法的热变形低...
摘要 为了模拟A36钢轧制过程的微观结构演变,在Gleeble 1500热模拟试验机上进行了双道次热压缩实验.通过在不同变形工艺下的软化行为研究,建立了A36钢在轧制情况下的静态再结晶动力学模型.该模型综合考虑了不同变形温度、应变率、应变及初始奥氏体晶粒尺寸等参数对静态再结晶行为的影响,仿真结果和实验...