1-3型压电复合材料是由一维连通的压电陶瓷相平行排列于三维连通的聚合物相形成的,加入聚合物,有效降低了陶瓷在强度脆性方面的弱点,减小了陶瓷的横向耦合,增大了复合材料纵向机电转换效率;具有低声阻抗,易与水和皮肤等介质进行阻抗匹配;介电常数低,静电容较小,从而换能器工作时需要输入的阻抗较高,具有较高的接收电...
本文研究了基于具有较大纵向压电系数d33的畴工程[Lix(K1-yNay)1-x](Nb1-zTaz)O3:Mn单晶的新型1-3型复合材料的压电性能的体积分数依赖性和相关参数。通过研究含有相同单晶和聚合物成分的1–3和1–3–0复合材料,分析了压电性能与品质因数之间的关系。对于 1-...
压电相为一定形状时,改变压电相 在1-3 型压电复合材料中的体积百分比,得到压电相在不同的形状 (圆柱、方柱、方圆相间)时,1-3 型压电复合材料的有效特征参数随压电相体积分数几乎呈线性变化的曲线图,研究结果为根据实际要求合理选择压电相的体积分数提供了有力依据。(3)研究了金属底座对 1-3 型压电复合传感器...
采用有限元方法,对1-3型压电纤维复合材料macro-fiber composites (MFC)建立微机电模型,讨论了交叉指形电极关键尺寸、两相结构尺寸对驱动性能的影响.结果表明:分支电极中心距p一定时,取较大的分支电极宽度w可得到较大的自由应变和夹持应力;当分支电极宽度w不变时,随p/w的增加,自由应变增加而夹持应力减小;采用交叉...
中图分类号:TM282论文编号:102870613-S003学科分类号:080503硕士学位论文1-3型压电复合材料的制备与性能研究研究生姓名**云学科、专业材料加工工程研究方向压电复合材料指导教师杨颖教授南京航空航天大学研究生院材料科学与技术学院二О一三年三月NanjingUniversityofAeronauticsandAstronauticsTheGraduateSchoolCollegeofMaterialScie...
压电复合材料高温换能器损耗特性以传统铁电陶瓷PZT-5a为原材料,通过线切割-填充法制备1-3型复合材料,重点研究了20℃到120℃升温过程中复合材料的介电,弹性,压电以及损耗特性,并分析了温度对参数影响的机理.结果表明相对介电常数,介电损耗,厚度机电耦合系数,机械损耗均会随着温度的升高而升高,介电损耗与机械损耗变化...
1991年Smith,Auld,1993年Hagood,Bent,研究了压电纤维复合材料(PFC),它的主要优点是正交异性和各向异性的驱动能量。1990年Ehlers,Weisshaar对压电各向异性诱导应变的研究,认为有两种各向异性:一是力学/刚度各向异性( );二是压电/自由应变各向异性( ),1992年他们在经典的存扭转散度和存弯变形曲概念的基础上研究了静态...
1—3型压电复合材料.pdf 维普资讯 0 \卢 一\ \ / 1-3型 压 电复 合材料 9 , 3; (中国科学院声学研究所 北京 1ooo8o) 1994年 7月30日收到 a 摘要 I-3型压 电复台材料是 目前研究和应用得比较广泛的一种压 电材料. 本文简述了这种压 电复合 材斟的理论模型、制作方法和实验结果;指出除了圆形...
1-3型压电复合材料,1-3型压电复合材料自20世纪70年代末由R.E.Newnham和L.E.Cross发明以来,已成为许多高性能超声换能器的首选材料。通过将压电陶瓷元件与诸如环氧树脂或活性聚合物的无源聚合物相结合,可以制备各种压电复合材料。
实验制备的陶瓷相的体积比为25%的1-3型PZT5H-Epoxy压电复合材料在厚度为1.2mm时的物性分别为:d33= 372 pC/N,Z=9.8Mrayl,kt=0.70,Q=5.8,εr=650,tanδ=0.04。(3)利用预球磨处理过的BaC03微粉制备了BCZT陶瓷,研究了其介电与压电物性。 利用切割-填充法制备了陶瓷相的体积比为31%的1-3型BCZT-Epoxy压...